Режущий инструмент

Проектирование призматического радиального фасонного резца с λ≠0

Исходными данными для определения профиля радиального фасонного призматического резца служат: а) профиль детали, размеры и их точности; б) материал детали; в) передняя плоскость резца должна проходить через образующую конического участка детали. Выбираем из источника 2 Иноземцев передний угол γ = 15º, задний из расчёта α = 12°, для базовой линии за которую принята образующая конического участка детали, можно приступить к графическому профелированию резца. Угол λ определяем в плоскости Q, параллельной опорной плоскости резца. Для заточки резца необходимо знать угол λ, помимо углов γ и α, поэтому его величина проставляется на рабочем чертеже резца. принимаем Последовательность построения для графического определения профиля резца следующая: 1. В выбранной системе плоскостей проекций . 2. Определяем режущую кромку резца, как линию пересечения передней плоскости резца с обработанной поверхностью детали. Для этого рассечем переднюю поверхность резца и обработанную поверхность детали поверхностями I, II, III, IV, перпендикулярными оси детали Положение передней плоскости на чертеже определяется линиями её пересечениями с плоскостями I, II, III, IV. 3. Из условий создания на режущей кромке резца выбранной величины углы X проводим образующие задней поверхности через все найденные точки режущей кронки. 4. Определяем профиль резца в сечении плоскости N параллельной к задней поверхности резца а) проводим плоскость N перпендикулярной образующей задней поверхности резца, б) определяем линию пересечения плоскости N с задней поверхностью резца, в) определяем истинную величину сечения методом совмещения его с плоскостью проекций Н. 5. Определим величину угла λ в плоскости Q: а) проводим плоскость Q перпендикулярно плоскости проекций V под углом 90º-α к плоскости проекции Н; б) определим линию пересечения плоскости Q с передней плоскостью резца, в) находим истинную величину угла λ методом совмещения плоскости Q с плоскостью проекций Н. Аналитический расчет профиля радиального фасонного призматического резца с λ≠0. Сводится к определению расстояний между вертикальными проекциями образующих задней поверхности резус к подсчёту угла λ. Расчётная схема определения профиля резца для конического участка поверхности детали через образующую которого должна проходить передняя плоскость резца приведена на рис 1.2. По построению данного рисунка получены следующие соотношения для подсчёта величины ta и угла λ. Пользуясь расчетной схемой рис.2.3 расчёт величины осуществляют по соотношениям: ; где, (см. схему на рис.2.2)

Проектирование шпоночной протяжки для обработки шпоночного отверстия

Материал заготовки - сталь 45 L = 40 мм, d = 28Н9 (+0,052); В7Н9(+0,036); t = 31,3Н12(+0,25) Материал протяжки выбираем Р6М5. Протягивание производиться со смазочно-охлаждающей жидкостью на горизонтально-протяжном станке типа 7510. (ЭM-10 процентная эмульсия в качестве смазки). Принимаем протяжку с утолщённым телом и хвостовиком по табл. 19 13 (ГОСТ 4043-48). Суммарный подъём протяжки (95) Принимаем 4,00мм: где, - расстояние от края отверстия до дна канавки (наибольший допускаемый размер); D - диаметр отверстия (наименьший размер) Величина fa стрелки определяется па формуле: мм. Ширина тела (97) мм мм. Принимаем: мм. Ширина зубчатой части: мм где, bmax - наибольшая допустимая ширина шлицевой канавки на изделии, δδ - наибольшее разбивание по ширине шлица (равно 0,005-0,010мм). Подача на зуб Sz = 0,08 (табл.6 3 ) и/а2 зубьев (табл.8) t = 9,0мм. Число одновременно работающих зубьев zi = 5 (табл.8). Размеры струечной канавки (табл.8): ha =3,5мм, r = 1,8мм, Fа = 9,63мм2. Коэффициент заполнения впадины (табл. 9) Передние и задние углы по табл. 10 и 11: γ = 15°, α = 5°. Высота режущего выступа (98); = 1,25; h0 = 1,25 • 3,5 = 4,3750 мм, Округляем до 6 мм по табл. 40, что больше = 31,55 • 28 = 3,55мм Сила протягивания (34): ; где, Ср - постоянная зависящая от обрабатываемого материала и формы протяжки; Ср = 202 (табл. 25); х - показатель степени ; х = 0,85 (табл. 25) = 0,117 мм Ka Кс, Ки - поправочные коэффициенты, характеризирующие влияние переднего угла состава смазочно-охлаждающей жидкости и степени износе зубцов; Kc = 0,93; Кс = 1: Ки = 1 (табл. 26). Р = 202 • 0,117 • 7 • 5 • 0,93 • 1 • 1 = 769,2867 кг Высота сечения по первому зубцу (99) при ϑ = 20 кг/мм2 для протяжки из быстрорежущей стали. мм. Принимаем согласно (табл. 40): h1 = 18 мм. Высота по последнему режущему зубцу (101) h1 = Hс = h1 + ΣΔh = 18+4 =22мм, Количество режущих зубцов (6): . Принимаем 52 зубца. Длина режущей чacти: мн. Количество и размеры стружкоразделительных канавок для шпоночной протяжки (табл. 14). Количество канавок - 1; Sk = 1мм, hk = 0,6 мм; Гk = 0,2мм. Угол бокового поднутрения φ1 = 1º30 ; переходные кромки высотой 0,3 мм, с углом 45° Изображения стружкоразделительной канавки рис. 2.4 (4:1) Стружкоразделительные канавки располагаются в шахматном порядке. Хвостовик плоский по ГОСТ 4043-48 (табл. 19) с размерами. H1 = мм по условию (104) Длина хвостовика: b1 = 8 мм; t1 = 70мм. Площадь хвостовика: Fx = h1b1 = 18 • 7 = 126 мм2 Напряжение на растяжение в материале хвостовика = 6,1055 кг/мм2 < = 15кг/мм2. Калибрующая часть: высота зубцов Н5 = hn = 22 - 0,015ммN0; количество зубцов (табл. 15) zn = 5; шаг tiϑ = t = 9мм; длина калибрующей части (102); l6 = t (Zic + 0,5) = 9 (5 + 0,5) = 4 9,5мм ≈ 50мм стружечная канавка такая же, как и у режущих зубцов, фаска fk = 0; Длина гладкой части (103) с учётом, что протяжка будет работать с отклонением от станка составляет: ; где, lс - длина опорной длины станка lс = 70 мм l3 - длина входа патрона в отверстие станка l3 = 0 la - длина выступающей части фланца направляющей оправки lb - длина посадочной части оправки lb = L + 10 мм = 40 + 10 = 50 мм. l4 - длина необходимая для беспрепятственного насаживания изделия, l4 = 0. Получаем: l = 70 + 70 + 20 + 8 + 50 = 218 мм. Принимаем 228 мм. Общая длина: ln = l + l5 + l6 = 220 + 468 + 50 = 738 мм. Принимаем так же 738мм. Глубина паза в направляющей оправке (106) H = h1 + f0 = 18 + 0,4446 = 18,4446 мм. Проверка толщины тела оправки по условию (107) Н ≤ 5 ; 18,446 ≤ 0,5 = 21,8740 мм т.е условие выдержано

Проектирование цельной червячной модульной зуборезной фрезы

Червячные фрезы для нарезания цилиндрических колес применяются для чёрнового, получистового и чистового нарезания прямозубых и косозубых цилиндрических зубчатых колёс в диапазоне модулей 0,1 - 40 мм. В зависимости от назначения и размеров червячной фрезы изготавливается классовточности ААА, АА, А, В, С и D и рекомендуешься соответственно для нарезания зубчатых колёс 5 – 6, 7, 8, 9 и 11-й степени точности. По способу соединения со станком фрезы разделяться на насадные фрезы, с хвостовые применяются только в случаях, когда наибольший диаметр не позволяет выполнить её нас одной, что наиболее характерно для червячных фрез применяемых для нарезания червячных колёс. По направлению витков фрезы могут быть правозаходными и левозаходными по числу витков (заходов) - однозаходными и многозаходными. По конструкции различают фрезы цельные, выполненные из целой заготовки составные и сборные, у которых только зубья изготавливаются из инструментального материала червячные фрезы цельной конструкции нашли наибольшее распространение в промышленности. Они характеризуются большим разнообразием типов подразделяемых по назначению (одно- и много заходные) подшлифование и шлифование черновые, чистовые, по размерам (короткие и длинные, величина диаметра), точности изготовления (классов AAA, AA и др.) Форма профиля зубьев зависит от фрез с профилем зубьев нарезаемых колёс. При расчёте конструктивных элементов фрезы исходными данными колёс являются модуль mn = 2,5 мм, угол зацепления αω = 20° выходная степень точности нарезаемого колеса 7. Наружный диаметр dα0 зависит от ряда условий определяющих необходимую точность или производительность обработки зубчатых колёс. С увеличением dα0 возможно повышение точности обработки. Выбираем по табл. 13.22 6 исходные параметры в зависимости от m0 = 2,5мм (ГОСТ 9324-80Е), dα0 = 100мм; d = 40мм; d1 = 65мм; l = 100мм; l1 = 5мм; dmo = 92,40 мм; γ = 1°33 ; Pz = 10726 Н; К = 4,5мм; zo = 14. Фрезы изготавливаются трех типов - 1, 2, 3. Выбирают тип фрезы стр. 526 6 . Тип 1-цельные прецизионные червячные фрезы модулей 1-10мм, классов, что позволяет свести к минимуму органические погрешности их профелированию на базе Архимедова червяков. Заборный конус для левозаборной делаться на пробой стороне фрезы, если смотреть на её переднюю поверхность. Элементы профиля зубьев фрезы рассчитывают по следующим формулам Из таблицы 13.25 выбираем по модулю: Ра0 = 7,854 мм, Sn0 = 4,07мм; h0 = 6,25мм; hа0 = 313мм; Осевой шаг (cтp. 522) 6 . Высота головки зуба фрезы hа0 = hf, где hf - высота ножки зуба колеса ho – hn + hf + c - высота зуба фрезы, с = 0,25 • ma = 0,25 • 2,5 = 0,625 мм. Радиусы закругления на головке зуба фрезы. Радиусы закругления на ножке зуба фрезы pfо = (0,2 ÷ 0,3)ma; = 1,0005 мм. Принимаем γα передней угол равный 00. Задний угол но вершине α = 10 ÷ 12°. Рекомендуешься выбирать za в соответствии со стандартными данными. Величина дополнительного затылования Κ1 у фрез со шлифованным профилей равна К1 = 6мм; Рисуем профиль зубьев нормальном сечении рис 3.1 Считаем основные размеры и осевом сечении ctg αчep = сtg α0 • cosYmo = ctg 20° • cos 155° = 20,00° Определяем левый и правый профиль угла αх. . Изображаем профиль зубьев в осевом сечении. Элементы стружечной канавки. Глубина канавки для фрез со шлифованным профилем ; мм. Радиус закругления основания канавки Угол профиля канавки принимаю равным 25°. Для прямозуб, колёс направление нарезки не имеет значения, поэтому фрез проектируються правозаходными. Фрезы с углом подъема битка γmo ≤ 6º могут быть изготовлены с прямыми особыми стружечными канавками. Средний расчетный диаметр dmo = dao - 2hao - (0,25 ÷ 0,3)K = 100 мм В соответствии с техническими требованиями червячные фрезы должны изготавливаться из быстрорежущей стали (ГОСТ 19265-73) с твёрдостью рабочей части 63...66 HRC3.

Курсовой по режущему инструменту

СПРОЕКТИРОВАТЬ:

1.Инструментальный блок для станка с ЧПУ, состоящий из (смотри приложение 1)

РАССЧИТАТЬ

1.Прочность и жесткость режущего инструмента

2.Точность позиционирования и податливость инструментального блока

3.Профиль режущей части

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Инструментальный блок, состоящий из цангового патрона, зенкера с твердосплавными пластинами 'Материал'Квалитет

допуска на обрабатывае-мую поверх-ность'Квалитет до-пуска на обра-ботанную по-верхность'Мощность стан-ка (КВт)'Параметр шерохо-ватости обрабо-танной поверхно-сти'Диаметр отвер-стия (мм)

1'Ст.20

(НВ 155)'8'7'8'Ra - 1,6'53 2'Бр.08Ц4

(НВ 70)'8'7'13'Ra - 1,6'51 3'12Х18Н9Т (НВ 220)'8'7'8'Ra - 1,6'40 4'30ХГС

(НВ 240)'8'7'4'Ra - 1,6'47 5'Ст.40

('В = 750МПа)'8'7'4'Ra - 1,6'58

Инструментальный блок, состоящий из бесключевого патрона и шнекового сверла 'Материал'Квалитет

допуска на обрабатывае-мую поверх-ность'Квалитет до-пуска на обра-ботанную по-верхность'Мощность стан-ка (КВт)'Параметр шеро-ховатости обра-ботанной поверх-ности'Диаметр отвер-стия (мм)

6'12Х18Н9Т (НВ 220)'12'8'8'Ra - 1,6'20 7'30ХГС

(НВ 240)'12'8'4'Ra - 1,6'21 8'Ст.20

(НВ 155)'12'8'8'Ra - 1,6'22 9'Бр.08Ц4

(НВ 70)'12'8'13'Ra - 1,6'23 10'СЧ

(НВ 230)'12'8'8'Ra - 1,6'24 Инструментальный блок, состоящий из насадной торцевой фрезы с напаянными пластинами из

быстрорежущей стали и оправка с продольной шпонкой 'Материал'Квалитет

допуска на обрабатывае-мую поверх-ность'Квалитет до-пуска на обра-ботанную по-верхность'Мощность стан-ка (КВт)'Параметр шеро-ховатости обрабо-танной поверхно-сти'Диаметр фрезы (мм)

11'12Х18Н9Т (НВ 220)'12'8'8'Ra - 1,6'45 12'12Х18Н9Т (НВ 220)'12'8'13'Ra - 1,6'55 Инструментальный блок, состоящий из сверлильного патрона и перового сверла 'Материал'Квалитет

допуска на обрабатывае-мую поверх-ность'Квалитет до-пуска на обра-ботанную по-верхность'Мощность стан-ка (КВт)'Параметр шеро-ховатости обра-ботанной поверх-ности'Диаметр отвер-стия (мм)

13'СЧ

(НВ 230)'12'8'8'Ra - 1,6'35 14'40ХНМА

('В = 750МПа)'12'8'13'Ra - 1,6'29 15'ВТ6

('В = 950МПа)'12'8'4'Ra - 1,6'15 16'Бр.08Ц4

(НВ 70)'12'8'13'Ra - 1,6'27

Инструментальный блок, состоящий из регулируемого резьбонарезного патрона и машинного метчика 'Материал'Квалитет

допуска на обрабатывае-мую поверх-ность'Квалитет до-пуска на обра-ботанную по-верхность'Мощность станка (КВт)'Параметр шерохо-ватости обработан-ной поверхности'Резьба

длина от-верстия (мм)

17'Ст.20

(НВ 155)'12'8'8'Ra - 1,6'М20 50 18'Бр.08Ц4

(НВ 70)'12'8'13'Ra - 1,6'М27 60 19'12Х18Н9Т (НВ 220)'12'8'8'Ra - 1,6'М12 30 20'30ХГС

(НВ 240)'12'8'4'Ra - 1,6'М18 20 21'Ст.40

('В = 750МПа)'12'8'4'Ra - 1,6'М6 18

Инструментальный блок, состоящий из качающегося и плавающего патрона и развертки 'Материал'Квалитет

допуска на обрабатывае-мую поверх-ность'Квалитет до-пуска на обра-ботанную по-верхность'Мощность станка (КВт)'Параметр шерохо-ватости обработан-ной поверхности'Резьба

длина от-верстия (мм)

22'Ст.20

(НВ 155)'12'8'8'Ra - 1,6'М20 50 23'Бр.08Ц4

(НВ 70)'12'8'13'Ra - 1,6'М27 60

Спроектировать инструментальный блок, состоящий из цангового патрона, зенкера с твердосплавными пластинами. Рассчитать прочность и жесткость режущего инструмента. Рассчитать точность позиционирования и податливость инструментального блока. Рассчитать прочность режущей части


Способ заказа и контакты